|
便攜式設(shè)備適配器設(shè)計(jì)需要綜合考慮高效率、低空載功耗、寬交流電壓輸入、電磁干擾、PCB尺寸以及成本等多方面的要求，全集成架構(gòu)具有較高的性能但成本較高，而分立方案成本低但開關(guān)頻率不穩(wěn)定以及開關(guān)損耗高，部分集成方案有效綜合了全集成和分立方案的特點(diǎn)。本文對(duì)這些不同架構(gòu)進(jìn)行了深入分析。 隨著手機(jī)及PDA等便攜式設(shè)備的應(yīng)用日益增加，對(duì)低功率電源適配器的需求也在不斷增加。這些電源的典型特性包括符合安全標(biāo)準(zhǔn)的交流隔離、1至5瓦的輸出功率、5Vdc ( 5%的輸出電壓、符合Blue Angel(EN6100-3-2)要求的低空載功耗、低電磁干擾(EMI)，以及其他開關(guān)電源(SMPS)所需的故障保護(hù)等。其中大多數(shù)還要求具有85至265Vac的交流輸入電壓。 采用交流電頻率(30~80Hz)變壓器與整流器的線性電源性價(jià)比很高，且能滿足隔離、故障保護(hù)及EMI要求。但這些器件不僅笨重，還不能滿足寬輸入電壓及空載功耗要求，且一般不能滿足電壓調(diào)整要求。而由整流器與回掃轉(zhuǎn)換器所組成的SMPS則能滿足以上要求，但其成本要遠(yuǎn)高于線性電源，尤其當(dāng)采用全集成芯片架構(gòu)時(shí)。 由于輸出功率較小以及電壓調(diào)整要求相對(duì)較寬松，且與系統(tǒng)成本相比，功率密度及效率不是主要的約束條件， 因此SMPS可用分立半導(dǎo)體器件來實(shí)現(xiàn)以降低系統(tǒng)成本。盡管這種方法可滿足基本的電壓要求，但卻不是固定頻率設(shè)計(jì)，因?yàn)?a href="http://m.qingdxww.cn/keyword/PWM" target="_blank" class="relatedlink">PWM頻率會(huì)隨輸出電流及輸入交流電壓的變化而改變。此外，諧波也會(huì)在某些應(yīng)用中引起噪聲問題。由于導(dǎo)通及關(guān)斷速度較慢，故其開關(guān)損耗也較大，因?yàn)闆]有用于高壓MOSFET的驅(qū)動(dòng)器。由于未采用空載跳周期(cycle skipping)模式，因此也可能不滿足Blue Angel標(biāo)準(zhǔn)的要求，并且也難以實(shí)現(xiàn)一些基本的保護(hù)功能，如過熱保護(hù)、過壓保護(hù)及欠壓保護(hù)等，而這些功能通常都是SMPS所要求的。 基于以上這些原因，人們開發(fā)出了一種部分集成的解決方案，這種解決方案不僅能消除分立解決方案有關(guān)的局限性，而且成本還低于全集成方案。 一、 其他SMPS架構(gòu) 面向低功率及通用輸入電壓應(yīng)用的典型SMPS架構(gòu)盡管都用一個(gè)由回掃拓?fù)浼案綦x反饋電路所組成的基本平臺(tái)，但不同的架構(gòu)其初級(jí)有很大的差異。全集成方案與分立器件方案是目前最流行的兩種解決方案。 1. 全集成方案 圖1為一種典型全集成架構(gòu)。U1為用于全輸入電壓范圍的高電壓IC，該芯片在一個(gè)硅片上集成了高電壓開關(guān)晶體管與控制邏輯，而沒有采用目前流行的將兩塊裸片置于一個(gè)封裝中的混合設(shè)計(jì)。圖1中反饋信號(hào)通過光耦I(lǐng)SO1加于IC的Bias/FB(偏壓/反饋)端，變壓器的偏置線圈為IC提供電源。 在上電期間，偏置線圈上沒有感應(yīng)電壓，IC電源由從高壓端至偏壓端與儲(chǔ)能電容C3的內(nèi)部電流源提供。當(dāng)偏壓達(dá)到工作電平時(shí)，IC即開始以不斷增加的占空比進(jìn)行開關(guān)(軟啟動(dòng))。啟動(dòng)后，由偏置線圈為IC提供電源，而內(nèi)部電流源則由控制邏輯關(guān)斷。IC擁有內(nèi)部檢流電路，以提供逐周期的電流限制。 2. 分立器件方案 圖2為一種典型分立實(shí)現(xiàn)方案。分立高壓晶體管最初由直流總線通過R1偏置并由ZR1箝位，當(dāng)晶體管柵極電壓達(dá)到導(dǎo)通閥值時(shí)，Q1打開。當(dāng)通過檢流電阻的漏電流達(dá)到預(yù)定值時(shí)，被關(guān)斷的控制晶體管Q2被偏置電壓打開，將Q1關(guān)斷。Q1關(guān)斷后，儲(chǔ)存在變壓器中的能量即傳遞到次級(jí)線圈及偏置線圈，并通過C3與 R6構(gòu)成的RC網(wǎng)絡(luò)給Q1柵極加一個(gè)正偏壓，RC網(wǎng)絡(luò)的時(shí)間常數(shù)決定關(guān)斷時(shí)間。反饋信號(hào)通過光耦取得并加于Q2的基極，以對(duì)基極電流進(jìn)行調(diào)整。基極電流調(diào)整導(dǎo)致對(duì)導(dǎo)通時(shí)間間隔的調(diào)整，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)輸出電壓的調(diào)整。 由于通用分立器件的生產(chǎn)批量很大，故與專用集成電路(ASIC)解決方案相比，分立解決方案的系統(tǒng)成本是所有架構(gòu)中最低的，但這種方法也有一定的局限性。首先，開關(guān)頻率不恒定，由于關(guān)斷間隔相對(duì)恒定，故占空比改變將引起頻率改變；其次，開關(guān)轉(zhuǎn)換速度緩慢，因?yàn)樗鼪]有ASIC解決方案中所采用的低阻抗柵極驅(qū)動(dòng)器。故在同一頻率、電壓及電流上，Q1的開關(guān)損耗遠(yuǎn)高于ASIC解決方案的開關(guān)損耗。 3. 部分集成方案 圖3：部分集成IC加分立器件實(shí)現(xiàn)方案。 基于上面對(duì)這兩種架構(gòu)的討論，以下介紹一種部分集成式架構(gòu)。圖3所示的這種架構(gòu)旨在提供適中的系統(tǒng)成本，同時(shí)保留大部分ASIC架構(gòu)的性能優(yōu)勢(shì)。該架構(gòu)的系統(tǒng)成本之所以較低，是因?yàn)椴捎昧送ㄓ梅至⒏邏壕w管，以及低壓工藝控制器IC。 a. 源極開關(guān)控制 作為對(duì)用于開關(guān)高壓MOSFET的傳統(tǒng)柵－源驅(qū)動(dòng)的一種替代，可在IC輸出中采用一種源極開關(guān)結(jié)構(gòu)。在這種源極開關(guān)結(jié)構(gòu)中，控制器是通過源極來驅(qū)動(dòng)外部MOSFET，而不是傳統(tǒng)PWM方法中驅(qū)動(dòng)?xùn)艠O。如圖4所示，外部MOSFET Q1的柵極通過ZR1被箝位在一個(gè)恒定電壓上，該電壓足夠高，以使晶體管充分導(dǎo)通，其典型值為14V。而電容C1(遠(yuǎn)大于柵極輸入電容)則用來在每一開關(guān)周期暫時(shí)儲(chǔ)存柵極電荷。Q2的開關(guān)極性與Q1同步，當(dāng)Q2打開時(shí)，Q1的源極被拉至接近于0V，而C1中所儲(chǔ)存的電荷則被傳遞到柵極，從而將Q1打開。當(dāng)Q2關(guān)斷時(shí)，Q1的漏電流繼續(xù)流向Q2。Q2漏極電壓的升高迫使Q1的柵極電容對(duì)充電電容放電。當(dāng)Q2的漏極電壓高于其柵極電壓減去Q1的柵極閥值電壓時(shí)，Q1關(guān)斷。 采用源極開關(guān)控制具有許多優(yōu)勢(shì)。首先，由于驅(qū)動(dòng)及檢流共用一個(gè)引腳，故能減少一個(gè)引腳，從而簡(jiǎn)化IC封裝；其次，由于IC的柵極驅(qū)動(dòng)器只需驅(qū)動(dòng)具有較低柵極閥值電壓的開漏極FET，故能采用低電源電壓，而無需使用充電泵電路，典型的PWM IC要求最小10V的電源電壓，而建議的IC則只需6V，由于電源電壓較低，因此可以采用亞微米工藝來提高裸片面積使用效率；第三，開關(guān)及啟動(dòng)電流源只需使用一個(gè)外部高壓MOSFET，而柵極控制方法則需要用另外的高壓器件來提供啟動(dòng)偏置電源。 b. 射極開關(guān)控制 基于成本考慮，設(shè)計(jì)工程師有時(shí)希望采用雙極型晶體管來作為帶射極開關(guān)控制的高電壓開關(guān)，如圖5所示。Q1的基極在關(guān)斷狀態(tài)下被箝位在一個(gè)安全電壓上，因此Q2上所加的電壓為箝位電壓減去Q1的Vbe (0.7V)。為打開Q1，先打開驅(qū)動(dòng)場(chǎng)效應(yīng)晶體管 Q2，然后基極電流再流進(jìn)Q1與Q2。起始基極電流由電容C1提供，直至Q1完全飽和。導(dǎo)通期間的基極電流由Vdd通過電阻R1及Q2的導(dǎo)通電阻提供。為關(guān)斷Q1，先關(guān)斷Q2以迫使集電極電流從基極流向充電電容C1，從而將Q1關(guān)斷。 采用射極開關(guān)控制，除具有源極開關(guān)控制的優(yōu)點(diǎn)外，還具有以下兩個(gè)優(yōu)勢(shì)：由于集電極電流遠(yuǎn)大于基極電流，故與傳統(tǒng)基極開關(guān)方法相比，可以以高得多的速率來消除過量載流子，這能極大地加速關(guān)斷過程；(2) 射極開關(guān)關(guān)斷下的Q1反向偏置安全工作區(qū)要遠(yuǎn)大于采用柵極關(guān)斷時(shí)的反偏安全工作區(qū)，這是因?yàn)楫?dāng)射極關(guān)斷時(shí)沒有射極電流，故集電極－射極擊穿電壓BVCEO變成BVCBO，而在基極開關(guān)方法中，BVCBO通常都要高于BVCEO極限值。 C. IC/分立器件方案 我們建議的方法采用源極開關(guān)方法來控制高壓MOSFET，Q1的柵極通過ZR1被箝位在一個(gè)高于閥值的電壓上。在采用低壓MOSFET的開漏極配置中，源極與IC輸出相連。采用源極開關(guān)技術(shù)可減少引腳數(shù)，因?yàn)檩敵鲆_還用于檢流。通過將FB引腳與偏壓引腳合并，可以采用TO-92塑料封裝，器件只有三個(gè)外部引腳，從而減少IC成本及對(duì)PCB空間的占用。 這種器件可減少外部器件數(shù)，進(jìn)而減少系統(tǒng)成本及空間。PWM控制器集成了振蕩器、檢流、參考電壓等。反饋電壓通過一個(gè)內(nèi)部電壓分配器從BIAS輸入上獲得。BIAS電壓由電流源提供，并受電源輸出電壓的調(diào)整，通常用一個(gè)與輸出耦合的光耦來實(shí)現(xiàn)。 全PWM功能可以通過3個(gè)外部連接來實(shí)現(xiàn)：SW端、BIAS/FB端及GND端。3端組合及低電壓工作可使IC采用TO-92等小型封裝，以便用于通孔安裝。類似低成本封裝亦可用于表貼安裝，這能極大地減少電源IC的成本及PCB面積。 d. 啟動(dòng)過程 啟動(dòng)時(shí)，高電壓晶體管Q1的漏極電流通過控制器U1的內(nèi)部電阻電路及外部電阻R3對(duì)電容C4充電(圖3)。當(dāng)Bias/FB端子上的電壓達(dá)到工作電平時(shí)，IC即開始以不斷增加的占空比產(chǎn)生PWM脈沖，直至輸出電壓達(dá)到其預(yù)定值。然后，再對(duì)占空比進(jìn)行調(diào)整以便調(diào)整輸出電壓。一旦控制器開始工作，內(nèi)部電阻即被IC切斷，而轉(zhuǎn)由偏置線圈給IC提供偏置。 二、數(shù)字實(shí)現(xiàn) PWM控制器的數(shù)字實(shí)現(xiàn)具有許多優(yōu)于模擬實(shí)現(xiàn)的優(yōu)勢(shì)，包括相對(duì)復(fù)雜算法的精確執(zhí)行、無需硬件修改的再配置以及便利的參數(shù)調(diào)整、測(cè)試及校準(zhǔn)等。數(shù)字實(shí)現(xiàn)框圖如圖6所示。我們所建議的數(shù)字實(shí)現(xiàn)IC采用模數(shù)轉(zhuǎn)換器(ADC)來提供反饋電壓信號(hào)，Δ－Σ ADC則采用過采樣及十取一技術(shù)來濾除紋波。 主時(shí)序發(fā)生器控制PWM控制器的所有時(shí)序，它由振蕩器系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)，故所有時(shí)序都互相跟蹤并同步。時(shí)序發(fā)生器為一個(gè)從零開始并計(jì)數(shù)至最終值的二進(jìn)制計(jì)數(shù)器，計(jì)數(shù)器在每周期結(jié)束時(shí)復(fù)位，并重復(fù)此過程。最終計(jì)數(shù)值由一個(gè)線性反饋移位寄存器確定。最終值至少為6?次計(jì)數(shù)，最高可以達(dá)到127次。可以通過改變周期來減少EMI，該操作由抖動(dòng)控制(dither command)模塊來實(shí)現(xiàn)，空、最小及最大占空比都由該模塊產(chǎn)生。軟啟動(dòng)及電壓模式控制可減小最大占空比。 由于是數(shù)字實(shí)現(xiàn)，故IC的許多參數(shù)可在晶圓級(jí)進(jìn)行調(diào)整，這些調(diào)整選項(xiàng)不僅能實(shí)現(xiàn)芯片的靈活性及芯片的多樣性，而且還能為電源設(shè)計(jì)工程師提供各種設(shè)計(jì)選項(xiàng)來縮短產(chǎn)品開發(fā)周期。主要調(diào)整選項(xiàng)包括： 開關(guān)頻率：65kHz至256kHz 電流限制 ：300mA至500mA 電壓/電流模式：可選 頻率抖動(dòng)：開/關(guān) 1 頻率抖動(dòng) IC擁有旨在減少EMI輻射的工廠可編程頻率抖動(dòng)特性，可對(duì)多種抖動(dòng)進(jìn)行編程以滿足EMI要求。 2 跳周期模式 當(dāng)達(dá)到最小PWM占空比(約3%)時(shí)，IC即進(jìn)入輕負(fù)載的跳脈沖工作模式。跳脈沖工作可顯著提高輕負(fù)載時(shí)的工作效率。 3 關(guān)斷與自動(dòng)重啟 如果遇到輸出短路或過載情況，則偏置線圈電壓會(huì)跌至關(guān)斷閥值(約3.5V)以下，PWM即停止工作并進(jìn)入重啟程序。 三、應(yīng)用舉例 如圖3所示，采用我們所建議的PWM控制器IC開發(fā)一種5W通用輸入電源以驗(yàn)證其工作及靈活性，圖中未繪出EMI線濾波器。我們采用3端PWM控制器U1及通用高壓場(chǎng)效應(yīng)晶體管Q1作為開關(guān)元件，且設(shè)計(jì)已經(jīng)過成本及空間使用效率優(yōu)化。如上所述，齊納二極管ZR1將晶體管Q1的柵極電壓箝位在14V上，Q1源極端與控制器的SW引腳相連以用于開關(guān)驅(qū)動(dòng)及電流檢測(cè)。輸出電壓通過光耦I(lǐng)SO1檢測(cè)，并通過電阻分壓網(wǎng)絡(luò)R7及R8編程。ZR2提供準(zhǔn)確的參考電壓以及將輸出電壓調(diào)節(jié)到最穩(wěn)定的電壓范圍的誤差放大器功能。在此應(yīng)用中，是在130kHz開關(guān)頻率、400 mA限制及電流模式控制上對(duì)控制器進(jìn)行調(diào)整。 圖3所示電源的參數(shù)如下： 輸入交流電壓：85至265VAC；輸入頻率：47至 63 Hz；電壓：6.2VDC；電流(連續(xù))：800 mA；線路(輸入電壓)調(diào)節(jié)： (1%；負(fù)載調(diào)節(jié)： (3%；輸出紋波：100mVpp；工作溫度：0 至40 (C；效率(滿負(fù)載，高輸入電壓)：70%；空載功耗：200mW。 實(shí)驗(yàn)室評(píng)估結(jié)果表明，該電源能很好地滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。電源上電的過沖很小，只有大約5ms的上升時(shí)間；在高輸入及滿負(fù)載輸出穩(wěn)態(tài)工作條件下的輸出紋波大約為50mVpp；負(fù)載調(diào)節(jié)大約為(2.7%(包括電纜損耗)，輸入電壓調(diào)節(jié)約為0.3%；滿負(fù)載效率約為80%；空載功耗隨輸入電壓的增加而增加，在240Vac輸入上測(cè)得的指標(biāo)約為140mW。 |
