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0 引言 在大型發(fā)電廠中，由于需要的直流負(fù)荷比較大，蓄電池的容量通常都在2000A·h以上。若采用常規(guī)的10A或20A的開關(guān)整流模塊，一般需要20個(gè)或10個(gè)以上的模塊并聯(lián)，并聯(lián)數(shù)過(guò)多，對(duì)模塊之間的均流會(huì)帶來(lái)一定的影響，而且可靠性并不隨著模塊并聯(lián)數(shù)的增加而增加，一般并聯(lián)數(shù)最好在10個(gè)以下。目前，在電廠中大容量的直流充電電源采用相控電源的比較多，因此，很有必要開發(fā)針對(duì)電廠用戶的大容量開關(guān)整流充電電源。本文介紹的10kW全橋移相ZVSPWM整流模塊正是考慮了這種要求，它采用了加鉗位二極管的ZVS-FBPWM直流變換技術(shù)，控制電路采用UC3879專用全橋移相控制芯片，同時(shí)在輕載時(shí)采用了降低開關(guān)頻率等技術(shù)，具有重量輕，效率高等優(yōu)點(diǎn)。 1 整流模塊主電路設(shè)計(jì)與參數(shù)計(jì)算 整流模塊的主電路原理框圖如圖1所示，由輸入EMI濾波器，整流濾波，ZVS全橋變換器，輸出整流濾波和輸出EMI濾波器等組成。 圖1 主電路原理框圖 圖1中由開關(guān)管S1～S4，鉗位二極管D1及D2，諧振電感Lr，隔直電容Cb，主變壓器T1以及吸收電阻和電容等組成全橋移相ZVS變換器，其中S1及S3為超前管，S2及S4為滯后管。S1(S3)超前S4(S2)一定的角度，即移相角。S1～S4采用IGBT單管并聯(lián)組成，開關(guān)頻率為25kHz左右。 1.1 變壓器參數(shù)的設(shè)計(jì) 由于設(shè)計(jì)的全橋移相ZVSPWM整流模塊的最大輸出功率接近10kW，若采用常規(guī)的鐵氧體磁芯，由于功率比較大，磁芯不太好選擇，實(shí)際設(shè)計(jì)中磁芯采用了超微晶磁環(huán)。和鐵氧體相比，超微晶材質(zhì)具有較高的飽和磁密(可達(dá)1.2～1.6T)和較低損耗和優(yōu)良的溫度穩(wěn)定性等優(yōu)點(diǎn)，非常適宜用作大功率開關(guān)電源的主變壓器的磁芯。 本模塊的輸入輸出指標(biāo)為輸入304～456V，輸出198～286V/35A。 1)直流母線的最低電壓Vdmin Vdmin≈Vinmin×1.35=410.4V(1) 式中：Vinmin為三相輸入電壓最低值304V。 2)變壓器副邊的最低電壓V2min V2min=(Vomax+VD+Vr)/Dmax=(286+3+2)/0.95=306.3V(2) 式中：Vomax為模塊輸出電壓最高值，取為286V;VD為整流二極管的壓降，取為3V;Vr為變壓器副邊繞組內(nèi)阻壓降和線路壓降，取為2V;Dmax為最大占空比,取為0.95。 3)變壓器的變比n n=Vdmin/V2min=410.4/306.3=1.33 實(shí)際變壓器原邊取為21匝，副邊為16匝，變比為21/16=1.3125。 1.2 諧振電感Lr參數(shù)的設(shè)計(jì) 在全橋移相ZVS變換器中，在超前管S1(S3)的開關(guān)過(guò)程中，由于輸出濾波電感L1與諧振電感Lr是串聯(lián)的，而L1和諧振電感相比一般比較大，因此超前管很容易實(shí)現(xiàn)ZVS;而在滯后管S2(S4)的開關(guān)過(guò)程中，由于變壓器副邊是短路的，此時(shí)依靠諧振電感Lr的能量來(lái)實(shí)現(xiàn)ZVS，因此滯后管實(shí)現(xiàn)ZVS比較困難，一般設(shè)計(jì)在1/3滿載負(fù)載以上實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān)。 Lr=8CmosVdmax2/3I12[2](3) 式中：Cmos為開關(guān)管漏源極電容(包括外并電容)，實(shí)際中取為3300pF;Vdmax為直流母線電壓的最大值，取為 1.35×456=615.6V; I1為滯后臂開關(guān)管關(guān)斷時(shí)原邊電流。 I1=(Iomax/3+ΔI1f/2)/n(4) 式中：Iomax為輸出電流最大值，取為35A;ΔI1f為允許輸出電感電流的脈動(dòng)值，取為0.2×35=7.0A。 由以上數(shù)據(jù)計(jì)算可得Lr=24.7μH。 2 控制電路設(shè)計(jì) 控制電路采用了專用移相控制器件UC3879，原理框圖如圖2所示。 圖2 控制電框圖 圖2中ISET為電流限流設(shè)定值，VSET為電壓設(shè)定值，分別由微處理器產(chǎn)生;IO為輸出電流值，VFB為輸出電壓反饋值;SHT為故障關(guān)機(jī)信號(hào)，IPR為原邊電流采樣值。 UC3879采用電流型PWM控制方式，把變壓器原邊電流引入到芯片內(nèi)部，提高了模塊的瞬態(tài)響應(yīng)速度。UC3879輸出的OA，OB，OC，OD4路信號(hào)再通過(guò)TLP250光耦組成了驅(qū)動(dòng)電路，分別驅(qū)動(dòng)S1～S4 4組開關(guān)管。OA/OB，OC/OD相位互補(bǔ)，OA(OB)分別超前OC(OD)一定的移相角。 由于本全橋移相開關(guān)管采用IGBT，電流關(guān)斷時(shí)存在拖尾現(xiàn)象，開關(guān)管兩端并聯(lián)的電容比較大，導(dǎo)致空載損耗比較大。因此，在設(shè)計(jì)中采用了模塊輕載時(shí)降低開關(guān)頻率的方法，即在輸出電流0.5A時(shí)，使模塊開關(guān)頻率恢復(fù)正常值。降頻的實(shí)際電路如圖3所示，IO′為輸出電流值，IREF為設(shè)置的電流閾值。當(dāng)輸出電流超過(guò)設(shè)置的電流閾值時(shí)，Q1導(dǎo)通，UC3879的振蕩電阻變?yōu)镽28和R17(R17見圖2)并聯(lián);而當(dāng)輸出電流小于設(shè)置的電流閾值時(shí)，Q1關(guān)斷，UC3879的振蕩電阻為R17。 圖3 降頻控制電路 實(shí)測(cè)樣機(jī)在交流輸入440V時(shí)，不降頻的情況下，空載損耗有220W左右，而采用降頻控制技術(shù)后，空載損耗只有130W左右。 3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果 按照上述設(shè)計(jì)思想制作了2臺(tái)試驗(yàn)樣機(jī)，表1為其中一臺(tái)實(shí)測(cè)的效率數(shù)據(jù)。 表1 實(shí)測(cè)效率 輸入電壓380V，輸出電壓240V。 圖4為2A負(fù)載時(shí)超前管S1的驅(qū)動(dòng)波形(CH1)和漏源極波形(CH2); 圖4 2A負(fù)載時(shí)S1驅(qū)動(dòng)波形與漏源極波形 圖5為2A負(fù)載時(shí)滯后管S2的驅(qū)動(dòng)波形(CH2)和漏源極波形(CH1)，從圖5可以看出滯后管還沒(méi)有實(shí)現(xiàn)ZVS; 圖5 2A負(fù)載時(shí)S2驅(qū)動(dòng)波形與漏源極波形 圖6為15A負(fù)載時(shí)滯后管S2的驅(qū)動(dòng)波形(CH2)和漏源極波形(CH1)，從圖6可以看到滯后管已實(shí)現(xiàn)ZVS; 圖6 15A負(fù)載時(shí)S2驅(qū)動(dòng)波形與漏源極波形 圖7為35A負(fù)載時(shí)變壓器的原邊波形(20A/div)。 圖7 35A負(fù)載時(shí)變壓器原邊電流波形 4 結(jié)語(yǔ) 本文介紹的全橋移相ZVSPWM整流模塊的開關(guān)管實(shí)現(xiàn)了ZVS，輸出240V、35A時(shí)效率達(dá)到93.4%;而且由于采用了輕載變頻的技術(shù)，使得空載損耗大為降低，具有廣泛的應(yīng)用前景。 |
