本文主要介紹了如何為 Air780EPM 模塊設計供電電路，涵蓋 LDO、DCDC、鋰電池等多種方案。

重點包括：根據設備需求選合適電源類型，選元件時注意 LDO 散熱、DCDC 電感抗沖擊能力，PCB 布局要縮短走線減少干擾。針對鋰電池和長待機場景，還提供了充電管理和升壓電路設計技巧，幫工程師避開常見問題，確保模塊穩定省電，希望能夠幫助到你！

常見的物聯網應用場景下對Air780EPM的供電方式有如下三種：

一、LDO供電方式

使用LDO電源芯片線性降壓的供電方案，原理簡單，電路，走線要求都相對較低，而且輸出電源干擾小，穩定，對射頻，天線等影響較小。

但是由于Cat.1系統的特色性，對LDO的選型要求較高。如下是一般LDO的電源參考設計

對于LDO電源的設計與選型有幾點注意事項：

（1）輸入電壓和輸出電壓壓差盡量小。由于LDO常用的是MOS半導通的降壓特性，輸入電壓和輸出電壓差會加在LDO兩端，會導致LDO承受耗散功率，造成發熱和能量損失。而Cat.1的工作特性，在射頻工作時，最大平均電流(FDD最大發射功率情況下）會達到600~700mA,使得LDO承受的耗散功率尤為嚴重。為了最小化電壓差，建議LDO輸出電壓設置為接近4.2V，而輸入電壓建議不要超過5V，否則不建議采用LDO電源方案。

（2）LDO器件封裝選擇。

不少人選擇LDO器件，只看器件的最大輸出電流是否滿足模塊的要求電流，這種做法是錯誤的。LDO選型最重要的參數是熱阻ϕ JA，表示芯片內部熱結點到周圍環境的熱阻。通常芯片內部的結溫的計算公式為：

其中： Tj為芯片結溫；Rϕ JA 為熱阻；TA為室溫；PD為LDO芯片的耗散功率；

對于芯片結溫Tj，通常規格書會給出當前芯片的最大允許的工作溫度，比如如下：

也就是計算出來的LDO結溫度不能超過125°C。而通常Rϕ JA 熱阻與LDO的封裝形式高度相關，具體可以查閱相關LDO芯片規格書，如下：

例如：從上圖規格書中我們可以得知SO-8封裝的熱阻為160°C/W，按照Air780EP最大平均功率700mA, LDO壓差1V計算，室溫25°下，SO-8封裝的LDO結溫為0.7x1x160+25 = 137 °C 就高于了規格書要求的125的最大工作結溫，所以SO-8的封裝不滿足Cat.1應用要求。

所以通常推薦選擇封裝為TO-252,SOT-223等這些帶大面積散熱PAD的封裝，同時在PCB布局的時候要在空間允許的情況下盡量增加散熱PAD的鋪銅面積以及盡量多的過孔導熱到PCB對面層增加散熱面積。

LDO布局遠離熱敏感器件。Cat.1模塊供電LDO由于是比較大的熱源，在熱敏感的功能區域要尤其注意要遠離，比如GPS，晶體振蕩器，熱敏感傳感器。

LDO的輸出電容的選擇。LDO輸出電容容值不是越大越好，不合適的容值會導致輸出震蕩，計算公式相對復雜，這里不再贅述，感興趣可以查閱反饋回路設計相關資料。若實際使用中遇到LDO輸出震蕩問題，調整輸出電容即可，一般來說，只要按照LDO規格書推薦的輸出電容值就可以。注意靠近LDO輸出管腳放置。

推薦的LDO選型。LDO選型不限于如下型號。

MIC29302WU TO-263-5

LM317D2T-TR TO-263-2

LM317DCYR SOT-223-3

二 、DCDC供電方式

DC to DC開關電源的供電方式是Cat.1模塊常用的方式，有其輸出電流高，輸入電壓范圍廣，而且功耗相對LDO要低，發熱小，同時不需如LDO的大面積散熱覆銅。但是比較致命的缺點是容易對射頻部分和天線部分造成傳導或耦合干擾，從而影響模塊的接受性能。但是這個問題是可以通過合理的DCDC電源設計以及PCB布局走線來優化解決。

如下是DCDC參考設計示例：

上圖是以杰華特的JW5359M 開關電源舉例，講解各個部分的功能電路：

C1和C25構成輸入電容，其中C1大電容為可選，主要作用是放置于電源連接器附近，用于消除電源插拔時的尖峰電壓；C25 22uf要靠近開關電源的電源輸入管腳放置。C25電容選型除了耐壓要滿足輸入電壓要求外，還要選用低ESR的電容，建議用陶瓷MLCC電容。

C16為自舉電容，用于在DCDC內部下管關閉后能夠迅速將上管柵極的電壓提高至上管導通，在選型時要注意C16的耐壓要大于輸入電壓。

L2為功率電感，電感的感值范圍可以由芯片規格書中公式進行計算得出，這里不做贅述。功率電感的選型除了關注感值外還需注意下面的幾個參數：

飽和電流（Isat），也就是導致功率電感磁飽和時的最大電流。功率電感進入磁飽和后，此時電流的增大不再轉換為磁通量的增加，即立刻失去了電感的特性，導致短路大電流。電感的飽和電流一定要大于DCDC輸出的最大峰值電流。注意，最大峰值電流并不等于輸出電流。而是等于輸出電流加上最大紋波電流，最大紋波電流可以按照輸出電流的50%來估算。比如DCDC的最大輸出電流為1A，則最大紋波電流為0.5A，于是最大峰值電流為1.5A，因此選擇功率電感的飽和電流要大于1.5A。

溫升電流（Irms），功率電感的飽和電流不是固定不變的，通常會隨著溫度的升高而飽和電流降低。通常Irms是指電感溫度在40度時的飽和電流。所以溫升電流（Irms）通常會小于額定的飽和電流（Isat）。所以在做電感選型時主要Irms也要高于DCDC的最大峰值電流。

等效直流阻抗(DCR), 也就是功率電感的內阻，主要影響電感的發熱，較大的內阻會使得功率電感溫度更容易升高，從而降低功率電感的感值和飽和電流。通常功率電感的內阻通常與封裝大小直接相關，相同感值下封裝更大的電感往往內阻較小。

反饋網絡（R21,R22,C19)。R21,R22分壓構成調整輸出電壓的反饋，這里不做過多闡述。注意，C19作為前饋電容主要作用是加快DCDC系統的瞬態響應，能夠讓DCDC在系統負載突然變化時，能夠更快的響應，使得輸出迅速穩定。通常前饋電容是可選的，但是對于Cat.1系統來說，由于射頻脈沖式的工作形式，導致Cat.1系統對供電的瞬態響應要求高，因此前饋電容建議加上。前饋電容的值選擇建議對于DCDC芯片規格書推薦值，由于前饋電容會影響DCDC反饋環路的相位，不合適的值會影響環路穩定性，從而引起震蕩。

C34 輸出電容。輸出電容比較重要，與功率電感一起，影響著DCDC的紋波電壓大小。輸出電容的計算方法在DCDC芯片規格書里描述得很詳細，不做贅述。需要注意的是輸出電容要選擇ESR較小的MLCC陶瓷電容或者鉭電容，且靠近DCDC輸出放置。

DCDC開關電源的布局要求：

DCDC開關電源的布局很重要，對Cat.1射頻靈敏度有很大的影響。如下是典型的布局較差的DCDC輸出波形：

上圖波形能看到兩種周期性的波形：呈現三角形，幅度相對較小的電源紋波；和尖峰脈沖幅值較大的低彈噪聲。

電源紋波：是由開關電源的開關特性和功率電感輸出電容充放電共同作用的結果，只要紋波電壓幅值不大，基本不會對系統產生影響。如上圖紋波電壓峰峰值在20mv左右，相對較小屬于正常范圍。調節功率電感值和輸出電容值以及開關頻率均可以優化紋波電壓。

地彈噪聲：由于脈沖時間短頻率高而且幅值較大，其高頻分量通過電源傳到到射頻部分很容易對射頻造成干擾，造成靈敏度惡化。所以地彈噪聲是我們要消除的最大敵人。地彈噪聲產生的原因是由于DCDC開關電源在工作時上管和下管分別交替打開而造成的電流環路變化而造成的磁通量變換，從而就會在電流環路上產生感應電動勢也就是尖峰電壓如下圖，所以觀察上圖波形，可以看到地彈噪聲都是出現在上下管切換的時刻。所以地彈噪聲想要通過調節電容和電感值去優化噪聲是不可達到的。

輸入電容和輸出電容與DCDC芯片共同構成電流回路，也就是兩者回路面積越大，產生的磁通量變化越大，也就是產生地彈噪聲越大。因此想要盡可能的最小化噪聲，就要在輸出電容和輸入電容的辦法上做文章。

​ DCDC電源布局示例：

上圖輸入電容和輸出電容直接放置在輸入輸出管腳的近端，同時電容地管腳直接就近連接到芯片的地管腳，從而整個輸入輸出電流環路面積最小。

DCDC布局建議：

優先布局輸入輸出電容，首先將輸入輸出電容靠近芯片放置，再考慮其他部分的布局。

輸入輸出電容的地管腳和DCDC芯片地管腳直接的回路連接，要盡量在表層連接，最好有一定寬度的覆銅。不建議通過過孔通過其他層連接，效果較差。

芯片SW管腳與電感連接的走線盡量短，以減小對外的輻射。

其他的一些通用的設計規則不再贅述。

總之，由于地彈噪聲一旦發生，在已經成型的PCB上就很通過常規的硬件整改來定位問題和改善。因此在設計的時候就要特別關注DCDC開關電路的布局和走線。

三 、鋰電池供電以及充電方式

通過直接用鋰電池給模塊供電的方式適合運用在便攜式物聯網的場景，鋰電池供電讓身邊正常工作，充電進行補能。

鋰電池的放電特性具有較高的瞬態放電能力而且內阻較低，對于Cat.1系統是比較理想的供電方式，而且Air780EP模塊的供電電壓范圍3.3V~4.3V是完全按照鋰電池的放電特性來設計。下圖是由電池直接給模塊供電的參考設計。

C49 220uF是補能電容，由于鋰電池的低內阻和高放電能力，加上本身應用與便攜式產品，空間尺寸優先。因此本不需要較大的電容，但是考慮到實際PCB電源走線長度以及電池連接器接觸阻抗和電池引線長度等會引入額外的不確定的阻抗，因此會建議酌情加上220uf電容，建議選用低ESR的鉭電容。

C50 C51 C52 構成旁路電容濾波組，不同容值的電容會有不同的協振動點，組合起來能夠增加濾波的高頻帶寬，比單一濾波電容有低的高頻阻抗。

TVS1作為電源端的ESD保護器件。建議在設計時要加上，會顯著降低售后不良率。參考選型：PTVSHC3D4V5BH 芯導 ；GESDBL4V5Y1 格瑞寶；

充電電路：

對于鋰電池的充電有兩種方式：線性充電和開關充電，他們的工作原理圖類似與LDO和DCDC開關電源的原理。對于500mA以下的充電電流優選線性充電的方式，成本低，電路簡單，干擾較小；對于1A以上的充電電流優先選擇開關充電的充電方式；在500mA~1A之前，根據產品的空間尺寸，散熱情況選擇合適的充電方式。

下圖以線性充電方式為例介紹具體參考設計：

設計注意事項：

D2和C18構成輸入電源端的保護網絡，靠近輸入端放置。若是5V USB進行充電的化C1容值不宜太大，否則容易觸發電腦USB的供電短路保護。如果是直流電源供電，C18建議采用100UF以上的電解電容，電源浪涌保護。

充電芯片CHRG管腳為充電指示管腳，通常為開漏輸出，需要VBUS輸入電源上拉，同時可以通過二極管做隔離同時連接到主控MCU GPIO管腳做充電狀態判斷，如果采用Air780EP做主控的open 二次開發方式，需要連接到帶有中斷的GPIO。

充電芯片PROG管腳用于配置恒壓充電下的充電電流，由R5電阻的阻值進行設置，具體參考實際的芯片規格書。建議加上Q4 NPN作為充電控制管腳，可以通過MCU或者Air780EP GPIO進行控制，注意Q4的口控制管腳要用VBUS上拉，同時分壓到IO電平對應的電壓，達到充電芯片默認開啟狀態。

部分鋰電池會有溫度NTC管腳，用來檢測電池電壓，這里可以用VDD_EXT做分壓，通過ADC檢測電池溫度，方便做電池安全檢測。注意R30的值要根據具體的電池NTC電阻規格來計算，建議分壓后的值落在0~1.2V的ADC有效量程之中。

充電路徑管理：

由于鋰電池的充電特性，在頻繁充放電的情況下會導致鋰電池壽命下降，因此在外電長供電的應用場景下（比如4G網絡攝像頭，無線固話，常供電的電瓶車定位器等）建議做充電路徑管理，即當外電供電時會切斷電池與模塊的供電連接，直接用外部電源給模塊供電。（上圖線性充電參考設計的TP4056就沒有路徑管理功能，這種情況下，不能在電池不在的情況下用充電口直接給模塊供電）。

四 、不可充電鋰亞/鋰猛電池供電方式

在需要超長待機（以年計算），且不可拆卸的場景（如表計類應用)。這類應用往往需要待機甚至長至10年。這時普通的可充電鋰聚合物電池由于自放電率高的問題，無法適用于超長待機的場景。這時就需要用到不可充電的鋰亞/鋰猛電池。

鋰亞硫酰氯(Li/SOCl2)電池 ：能量最高的一種電池，不可充電，比能量可達590W·h/kg和1100（瓦時每立方分米）。鋰亞電池在其90%以上的容量上都能保持3.6V左右的放電電壓，在功率型鋰亞電池瞬時放電能力達到大于1A，放電曲線如下圖。能夠滿足于Cat.1通信模塊的供電要求。所以對于使用功率型鋰亞電池只需直接給Air780EP模塊供電即可，無需做升壓設計。

鋰二氧化錳電池：能量密度對比鋰亞電池要小一些，但是由于其成本低的特點，被廣泛應用。鋰錳電池工作電壓在2.5V~3.0V左右，順時放低能力在1A左右。由于工作電壓較低，因此需要外接升壓電路才能給Cat.1通信模塊供電。

升壓參考方案 對于升壓方案的選擇，低靜態功耗是核心，才能滿足超長待機的應用要求。這里推薦TI 的 TPS610995升壓芯片（固定3.6V輸出版本）。TPS61099x 器件是一款具有 1µA 超低靜態電流的同步升壓轉換器。該器件專為由堿性電池、鎳氫充電電池、 鋰錳電池或鋰離子充電電池供電的產品而設計，能夠在輕載條件下高效運行，這對延長電池使用壽命至關重要。如下是參考設計。

注意：TPS610995要選擇固定升壓版本，可以省掉外部的反饋分壓電阻，能夠最小化反饋分壓上的靜態電流。

對于布局layout注意事項，同樣要遵循輸入輸出電容的最小路徑原則。參考布局如下：

五、總結

文章描述的三種Cat.1模塊系統常用的供電方案，其中各有優劣，需要根據具體實際場景進行選擇和設計。